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能源短缺和环境污染问题已成为当今社会热门话题，节能减排越来越受到人们重视，轻量化是目前应对节能减排的有效方法，但是车身减轻后会降低汽车安全性。高强钢与普通钢相比具有明显强度优势，将其用于车身制造，可以满足减轻车身重量及保证车身安全性要求。在车身不同结构件中，车身覆盖件约占整车结构的40%~50%，对车身安全影响很大。军用车辆由于特殊工作环境，车身安全性方面要求更为严格，目前军用车大多采用局部成形加强筋途径制备高强钢车身件，不仅可以保证车身强度，还可以满足车身轻量化要求， 提高车辆机动性和灵活性。

高强钢材料强度高、塑性差，成形能力较弱，成形零件容易出现起皱、局部破裂及板平面不平整等现象。在室温下进行高强钢加强筋成形实验时，

成形件出现端部严重起皱、破裂等现象，通过加热可以改善材料性能，温度达到一定数值时高强钢性能改善明显，能够改善成形零件质量。

高强钢温、热成形技术是近年来发展起来的新兴技术，通过升温加热提高材料塑性，改善了成形件质量，对高强钢材料使用有很好推广作用。

传统热成形技术大多采用加热炉对板材进行加热或将板材和模具一起进行加热的方式，热成形件起皱、破裂现象得到消除，而且回弹现象改善；材料在高温下发生组织转变，提高了成形件强度。传统热成形中加热速度慢、能量散失严重问题还需要进行改进。电流辅助热成形方式采用新型加热方式，通过电阻加热、感应加热等方法将电能转化为热能，使板材温度升高，进行成形实验。与传统加热方式相比，电流辅助加热速度明显提高，在成形薄板类零件时具有很大优势，对改善高强钢材料成形性能有很大帮助。

温成形方式是结合冷成形和热成形两者特点的成形方式，通过加热可以改善冷成形时高强钢材料成形能力差的问题；合理控制板材加热温度又可以避免板材热成形时出现热量散失、过烧、严重氧化现象，在改善高强钢成形性能方面有很大研究价值。

针对目前车身加强筋冷成形时出现的起皱、破裂及板平面翘曲等问题，本课题尝试采用温成形技术，通过控制板材成形温度，改善冷成形时的成形件缺陷，制备出质量合格的高强钢加强筋成形件。

 

Q390C开平板化学成分

 

a、型材及棒材P、S含量可提高0.005%,其中A级钢上限可为0.045%.

b、当细化晶粒元素组合加入时,20(Nb+V+Ti)W0.22%,20(Mo+Cr)V0.30%。

 

Q390C开平板力学性能

 

a、当屈服不明显时,可测量RpO.2代替下屈服强度.

b、宽度不小于600 mm扁平材，拉伸试验取横向试样，宽度小于600 mm的扁平材、型材及棒材取纵向试样,断后伸长率小值相应提高1%（值），厚度＞250 mm~400 mm的数值适用于扁平材.

 

高强卷 Q390B 9.75 1250 C 64.67 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 7.75 1250 C 59.86 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 7.5 1500 C 23.41 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5.75 1500 C 174.78 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5.75 1250 C 21.29 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5 1500 C 58.02 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 4.75 1250 C 43.27 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 3.75 1500 C 28.86 吨 安阳 安钢

 

 

 

能源短缺及环境污染问题引起国内外学者广泛关注，针对这个问题，汽车行业在车身轻量化设计上进行大量研究，高强钢在满足减轻车身重量前提下还可以保证车身安全性，是目前重点研究材料之一。

国际钢铁协会ULSAB对钢铁材料进行分类，分类依据是材料屈服强度数值，具体分以下几类：高强度钢屈服强度介于210~550MPa 之间；超高强度钢理论屈服强度在550MPa 以上时；屈服强度介于两者之间的钢材称为先进高强度钢。

根据钢材不同性能可以进行不同类型划分，钢材机械性能中抗拉强度是一项重要性能参数，也是用户选取钢材时考虑因素之一。按照抗拉强度值可将钢材进行以下三种类型划分：

(1)、低强度钢：材料的抗拉强度值 σb<270Mpa；

(2)、高强度钢：材料的抗拉强度值 270MPa<σb<700Mpa；

(3)、超高强度钢：材料的抗拉强度值 σb>700Mpa。

在钢材实际使用时，人们对不同钢材分类不是很精确，日常所说的高强钢通常是高强度钢和超高强度钢总称。

高强钢强度性能与其本身材料所采用的强化机理相关，不同强化机理对钢材强度、延伸率有较大影响。按照材料强化机理可以将高强钢材料分为普通性能高强钢和先进性能高强钢两大类。普通高强钢主要是指采用传统强化机制得到的高强钢材料，主要强化手段有固溶处理、第二相析出以及晶粒细化等方法，主要包括传统碳锰（C-Mn）钢、低合金高强（HSLA）钢、烘烤强化（BH） 钢等种类。先进高强钢是组织相变强化机制得到的材料，相比于传统高强钢，

 

高强卷 Q390B 9.75 1250 C 64.67 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 7.75 1250 C 59.86 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 7.5 1500 C 23.41 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5.75 1500 C 174.78 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5.75 1250 C 21.29 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5 1500 C 58.02 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 4.75 1250 C 43.27 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 3.75 1500 C 28.86 吨 安阳 安钢

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

屈服强度390MPa级高强钢由于其优良的力学性能而广泛应用于建筑、桥梁、各种结构件等领域。

该级别钢在成分设计上一般需添加1%以上的Mn，还要添加一定量的贵重微合金元素Nb和V，(微)合金成本较高; 在生产时需要通过低温轧制结合低温卷取工艺来保证钢材的强韧性，钢中易于出现带状组织，更重要的是会增大轧机和卷取的负荷，降低生产效率。

Ti微合金化技术的应用解决了屈服强度390MPa级高强钢存在的上述问题． 利用Ti的细晶强化和析出强化效果，降低Mn含量的同时，省去了钢中的Nb和V，显著降低了(微)合金成本。

同时，在生产中无需采用低温轧制和低温卷取工艺，使轧制和卷取过程极其顺畅，生产效率得到了提高。

钢材生产过程中的变形行为作为控制轧制的一部分，具有十分重要的意义。

由于采用了一种全新的成分体系，该级别产品的变形行为尚未开展研究。

基于此，以基于Ti微合金化成分设计的屈服强度390MPa级高强钢为研究对象，通过热模拟实验，研究了实验钢的变形行为，建立了再结晶和变形抗力模型，并与传统该级别高强钢的变形行为进行了对比，为Ti微合金化高强钢控制轧制工艺的制定奠定了基础。

 

 

Q390B卷板化学成分

 

a、型材及棒材P、S含量可提高0.005%,其中A级钢上限可为0.045%.

b、当细化晶粒元素组合加入时,20(Nb+V+Ti)W0.22%,20(Mo+Cr)V0.30%。

 

Q390B开平板力学性能

 

 

a、当屈服不明显时,可测量RpO.2代替下屈服强度.

b、宽度不小于600 mm扁平材，拉伸试验取横向试样，宽度小于600 mm的扁平材、型材及棒材取纵向试样,断后伸长率小值相应提高1%（值），厚度＞250 mm~400 mm的数值适用于扁平材。

 

1)、Ti微合金化Q390高强钢的变形抗力随着变形温度的降低逐渐增大; 当应变速率为0.1s－1时，850～1050 ℃变形均可发生显著的动态再结晶; 而当应变速率增大至1s－1和10s－1，应力－应变曲线转变为动态回复型。

2)、建立了Ti微合金化实验钢高精度的变形抗力模型:σ=15.3547ε0. 3354ε0. 07268 exp(3438.06/T) 。实验钢的动态再结晶激活能为257.142kJ/mol，建立了高精度的动态再结晶数学模型。

3)、与常规成分体系相比，Ti微合金化成分设计的实验钢轧制时所需的轧制力较小，更容易发生动态再结晶。

 

高强卷 Q390B 9.75 1250 C 64.67 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 7.75 1250 C 59.86 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 7.5 1500 C 23.41 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5.75 1500 C 174.78 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5.75 1250 C 21.29 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 5 1500 C 58.02 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 4.75 1250 C 43.27 吨 安阳 安钢

高强卷 Q390B 3.75 1500 C 28.86 吨 安阳 安钢